Ηm是评定内燃机指示功率转换为有效功率的有效程度。
根据设计要求和计算范围选择ηm=0.90
（8）平均多变压缩指数
n’主要受工质与气缸壁间热交换及工质泄漏情况的影响。凡是使缸壁传热量及气缸工质泄漏量减少的因素均使n’提高。
当内燃机转速提高时、热交换的时间缩短、向缸壁传热量及气缸工质泄漏量减少，则n’增大。当负荷增加、采用空冷、采用大气缸直径时、气缸温度升高、相对传热量损失减小、则n’增大。此外提高ε和进气终点温度，则n’减小。
根据经验和设计要求选择
（9）平均多变膨胀指数
当转速增加时，后燃增加、传热损失和漏气量减小，则
高速柴油机 （活塞不冷却）
根据经验和设计要求选择
（1）选择燃料的有关参数
对汽油机：ｕO=1+（gH/4+ gH/32-1/mr）/(ａLo+1/mr)=1.05
表1-1燃料的有关参数
|
燃 料 |
沸点 |
碳原子数目 |
元素成分 |
分子量 |
低热值 |
应用范围 | ||
|
gc |
gH |
go | ||||||
|
汽油 |
<200 |
C5-C11 |
0.855 |
0.145 |
0 |
95～120 |
43961～44171 |
航空，车用汽油机 |
取ａ=1 mr=100 Hu=44000
（2）理论分子变化系数Lo的计算
=(0.870/12+0.126/4+0.004)/0.21
=0.5
（3）理论分子变化系数ｕO的计算
=1+（0.126/4+0.004/32）/（0.5
（4）实际分子变化系数ｕ的计算
ｕ=（ｕO+Υ）/（1+Υ）=0.95
（5）不完全燃烧而引起的热量损失△Hu
此项仅在ａ<1时计算：△Hu=61100（1-ａ）
（1）进气终点压力Pａ的确定
考 虑 到 进 气 过 程 中，管 道 流 动 阻 力 的 存 在，一 般 Pａ 可 按 下 列 统 计 数 据 选 取：
四冲程 汽 油 机（顶 置 气 门） Pａ=（0.80～0.90）Po
选取Pａ=0.90ＰO =90 KPa
（2）排 气 终 点 压 力Pｒ和 温 度 Tｒ 的 确 定
一般Pｒ和Tｒ可按下列 统 计 数 据 选 取：
四 冲 程 汽 油 机 Pｒ=（1.05～1.15）Po Tｒ=900～1100K
选取Pｒ=1.0 5 Po =105 KPa Tｒ=900K
（3）进气温度Tａ的计算
Tａ=（Tｓ+△T+ΥTｒ）/（1+Υ）=357 K
四冲程汽油机 Tａ=340～380K
计算结果合适
（4）充气效率ην的计算
式中PS为进气压力，非增压时PS=P0 增压时PS=PK
计算结果合适
压缩终点压力PC和温度TC可按下式计算
汽油机
计算结果合适
（1）终点压力（最高燃烧压力）PZ及压力升高比λ的确定。
对于汽油机先取λ=3.25，再由下式计算PZ:
汽油机
计算结果合适
（2）终点温度（最高燃烧温度）TZ的确定
汽油机
（3）初期膨胀比ρ的计算
汽油机ρ=1
（1）后期膨胀比δ的计算
（2）膨胀终点压力Pb温度Tb的计算
汽油机
计算结果合适
（1）平均指示压力
四冲程小客车汽油机
计算结果合适
（2）指示热率
一般四冲程汽油机
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