九层钢筋混凝土框架结构设计 第11页
为HRB335( =300N/mm2),箍筋为HPB235( =210N/mm2)。
按梁的跨度考虑
按梁的净距 考虑
=300+3700 =4000mm
按梁翼缘高度 考虑， =800-35=765mm
/ =100/765=0.13>0.1 图2-19 T形梁计算截面
故翼缘不受限制。
翼缘计算宽度 取三者中较小值，即2600mm。
判别T形梁截面类型
=1.0×14.3×2600×100×（765-100/2）
=2658.37kN•m〉M
属于第一类T型截面。
1.第一层框架梁的正截面强度计算（见表2-24）
2.梁的斜截面强度计算（见表2-25）
实验和理论分析证明，翼缘对提高T型截面梁的受剪承载力并不很显著，因此，《混凝土结构设计规范》规定，在计算T形截面梁的承载力时，仍取腹板宽度b并按矩形截面计算。
为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时对剪力设计值进行调整如下：
式中 A —— 剪力增大系数，对二级框架取1.05；
—— 梁的净跨，对第一层梁， ＝7.2m, =2.1m；
—— 梁在重力荷载作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值,
；
, ——分别为梁的左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩值。由表2-19查得：
CD跨：
顺时针方向 =311.85kN•m = -441.14kN•m
逆时针方向 =-501.22kN•m =238.37kN•m
DE跨：
顺时针方向 =±197.03kN•m
逆时针方向 = 237.41kN•m
计算中 + 取顺时针方向和逆时针方向中较大值。
剪力调整:
CD跨：
+ = 311.85+441.14=752.99kN•m
＞501.22+238.37=739.59kN•m
=(18.91+0.5×8.33)×1.2×7.2=99.68kN•m
DE跨：
+ =197.03+237.04=434.07kN•m
=(18.91+0.5×8.33)×1.2×1/2×2.1=29.07 kN•m
=1.05×752.99/7.2+99.68=209.49 kN
=1.05×434.07/2.1+29.07=246.11Kn
考虑承载力抗震调整系数
= =0.85×209.49=178.07 kN
=0.85×246.11=209.19 kN
表2-25 梁的斜截面强度计算
截面 支座C右 支座D左 支座D右
设计剪力V´（kN） 211.96 213.89 240.30
（kN）180.17 181.81 204.26
调整后的剪力V（kN） 209.49 209.49 246.11
（kN）
178.07 178.07 209.19
300×665 300×665 300×465
713.21×103＞V 713.21×103＞V 370.91×103＞V
箍筋直径Φ（mm）肢数（n） n=2; Φ=8 n=2; Φ=8 n=2; Φ=8
50.3 50.3 50.3
箍筋间距S（mm） 100 100 80
335.37×103＞ •V
335.37×103＞ •V
214.59×103＜ •V
0.335 0.335 0.402
0.204 0.204 0.204
b.标准层框架梁
图2-20 第二层框架梁内力示意
取CD跨梁，梁控制截面的内力如图2-20所示。图中 单位为kN•m， 的单位为kN。混凝土强度等级 （ =14.3N/mm2， =1.43N/mm2）,纵筋为HRB335( =300N/mm2),箍筋为HPB235( =210N/mm2)。
按梁的跨度考虑
按梁的净距 考虑
=300+3700 =4000mm
按梁翼缘高度 考虑， =800-35=765mm
/ =100/765=0.13>0.1 图2-21 T形梁计算截面
故翼缘不受限制。
翼缘计算宽度 取三者中较小值，即2600mm。
判别T形梁截面类型
=1.0×14.3×2600×100×（765-100/2）
=2658.37kN•m〉M
属于第一类T型截面。
1.梁的正截面强度计算（见表2-26）
2.梁的斜截面强度计算（见表2-27）
为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时对剪力设计值进行调整如下：
由表2-19查得：
CD跨：
顺时针方向 =292.11 kN•m =-439.77kN•m
逆时针方向 =-494.13kN•m =231.11kN•m
DE跨：
顺时针方向 =±196.86kN•m
逆时针方向 = 232.07kN•m
计算中 + 取顺时针方向和逆时针方向中较大值。
剪力调整
CD跨： + = 292.11+439.77=731.88kN•m
＞494.13+231.11=725.24kN•m
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