续表2-30
e(mm) 591.6 355.72 584.57 356.07
0.216 0.459 0.235 0.407
偏心性质 大偏心 大偏心 大偏心 大偏心
559 ＜0 594 ＜0
选筋 4 20 4 20
实配面积(mm) 1256 1256
%
0.63 0.63
3.斜截面承载能力计算
以第二层柱为例，剪力设计值按下式调整：
由正截面计算中第Ⅳ-Ⅳ、Ⅴ-Ⅴ截面的控制内力得：
=351.19kN•m =519.33kN•m =3.0m
柱的抗剪承载能力:
= 取 =2.65
=1421.01kN＜ =1544.4kN，取 =1421.01kN
设柱箍筋为4肢Φ8﹫150,则
=455.94kN＞319.15kN
同时柱受剪截面应符合如下条件：
即 kN＞319.15kN
截面满足抗剪要求。
a.底层C柱截面设计
以第一，二层C柱为例，对图2-23中的Ⅰ-Ⅰ，Ⅱ-Ⅱ，Ⅲ-Ⅲ，截面进行设计。
混凝土等级为C30， =14.3N/mm2， =1.43N/mm2
纵筋为HRB335, =300 N/mm2，箍筋为HPB235， =210 N/mm2
1.轴压比验算
由C柱内力组合表2-21查得：
Ⅰ-Ⅰ=2240.89kN
c= =2240.89×103/(600×600×14.3)=0.44＜0.9
Ⅱ-Ⅱ=2536.95kN
c= =2536.95×103/(600×600×14.3)=0.49＜0.9
Ⅲ-Ⅲ=2594.71kN 图2-23 C柱截面计算示
c= =2594.71×103/(600×600×14.3)=0.50＜0.9
均满足轴压比的要求。
2.正截面承载力的计算
第一层梁与C柱节点的梁端弯矩值由内力组合表2-19查得
：左震 311.85kN•m
右震 501.22kN•m
取 =501.22kN•m
第一层梁与C柱节点的柱端弯矩值由内力组合表2-21查得
：左震 126.22+248.64=374.86kN•m
右震 276.26+161.95=438.21kN•m
梁端 取右震, 也取右震：
=438.21kN•m＜1.1 =1.1×501.22=551.34kN•m
取 ´=551.34kN•m
将 和 ´的差值按柱的弹性分析弯矩值比分配给节点上下柱端（即I-I、II-II截面）。
= ×（551.34-438.21）=72.32 kN•m
= ×（551.34-438.21）=40.81 kN•m
=276.26+72.32=348.58kN•m
=161.95+40.81=202.76kN•m
对底层柱底（III-III截面）的弯矩设计值应考虑增大系数1.5。
=359.27×1.5=538.91 kN•m
根据C柱内力组合表2-21选择最不利内力并考虑上述各种调整及抗震调整系数后，各截面控制内力如下:
Ⅰ-Ⅰ截面：① =348.58×0.8=278.86kN•m
=1198.55×0.8=958.84kN
② =93.92kN•m
=1917.21kN
Ⅱ-Ⅱ截面：① =202.76×0.8=162.21kN•m
=1287.32×0.8=1029.86kN
② =54.27kN•m
=2136.96kN
Ⅲ-Ⅲ截面：① =538.91×0.8=431.13kN•m
=1345.07×0.8=1076.06kN
② =27.55kN•m
=2194.71kN
截面采用对称配筋,具体配筋见表2-31中.
表2-31C柱正截面受压承载力计算（底层）
截面 Ⅰ-Ⅰ Ⅱ-Ⅱ Ⅲ-Ⅲ
M(kN•m) 278.86 93.92 162.21 54.27 431.13 27.55
N(kN) 958.84 1917.21 1029.86 2136.96 1076.06 2194.71
(mm)5400 5875
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