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五层办公楼设计(说明书+施工组织设计+结构图+英文文献翻译) 第12页

更新时间:2010-5-14:  来源:毕业论文
五层办公楼设计(说明书+施工组织设计+结构图+英文文献翻译) 第12页
(2)计算结果:
  My=(0.04167+0.00000/5)×(1.35×7.5+0.98×1.0)×2.72=3.37kN•m
  考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:
  Mya=(0.12500+0.00000/5)×(1.4×1.0)×2.72=0.89kN•m
   My=3.37 + 0.89=4.27kN•m
   Asy=326.81mm2,实配Φ 8@150 (As=335.mm2)
   ρmin=0.272%  , ρ=0.279%
  My'=0.08333×(1.35×7.5+0.98×2.0)×2.72=7.34kN•m
   Asy'=361.06mm2,实配Φ 8@150 (As=335.mm2,可能与邻跨有关系)
   ρmin=0.272%  , ρ=0.279%
(3)跨中挠度验算:
  Mk --------  按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
  Mq --------  按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
1)挠度和裂缝验算参数:
  Mk=(0.04167+0.00000/5)×(1.0×7.5+1.0×2.0)×2.72=2.89kN•m
  Mq=(0.04167+0.00000/5)×(1.0×7.5+0.5×2.0)×2.72=2.58kN•m
   Es=210000.N/mm2     Ec=27871.N/mm2
   Ftk=1.78N/mm2      Fy=210.N/mm2
2)在荷载效应的标准组合作用下,受弯构件的短期刚度 Bs:
 ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ,  按下列公式计算: 
  ψ=1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk) (混凝土规范式 8.1.2-2)
  σsk=Mk / (0.87 ×ho ×As)  (混凝土规范式 8.1.3-3)
  σsk=2.89/(0.87×101.×335.)=98.00N/mm
  矩形截面,Ate=0.5×b×h=0.5×1000×120.=60000.mm2
  ρte=As / Ate(混凝土规范式 8.1.2-4)
  ρte=335./ 60000.=0.00559
  ψ=1.1 - 0.65×1.78/(0.00559×98.00)=-1.013
  当 ψ<0.2 时,取ψ=0.2
 ②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE:
  αE=Es / Ec=210000.0/ 27870.7=7.535
 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf':
    矩形截面,γf'=0
 ④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ=As / b / ho=335./1000/ 101.=0.00332
 ⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式(混凝土规范式 8.2.3-1)计算:
    Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+ 3.5γf')]
Bs=210000.×335.×101.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535
×0.00332/(1+3.5×0.00)]
=1237.70kN•m
3)考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ:
  按混凝土规范第 8.2.5 条,当ρ'=0时,θ=2.0
4)受弯构件的长期刚度 B,可按下列公式计算:
  B=Mk / [Mq ×(θ - 1) + Mk] ×Bs (混凝土规范式 8.2.2)
  B=2.89/[2.58×(2-1)+ 2.89]×1237.70=653.231kN•m
5)挠度 f=κ×Qk ×L 4 / B
  f=0.00260×9.5×2.74/ 653.231=2.013mm
  f / L=2.013/2700.=1/ 1341.,满足规范要求!
(4)裂缝宽度验算:
  ①、X方向板带跨中裂缝:
  ②、Y方向板带跨中裂缝:
   裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ,  按下列公式计算: 
  ψ=1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk)  (混凝土规范式 8.1.2-2)
  σsk=Mk / (0.87 ×ho ×As)  (混凝土规范式 8.1.3-3)
  σsk=2.89×106/(0.87×101.×335.)=98.00N/mm
  矩形截面,Ate=0.5×b×h=0.5×1000×120.=60000.mm2
  ρte=As / Ate(混凝土规范式 8.1.2-4)
  ρte=335./ 60000.=0.006
 当 ρte <0.01 时,取ρte=0.01
  ψ=1.1 - 0.65×1.78/( 0.01×98.00)=-0.080
 当 ψ<0.2 时,取ψ=0.2
 ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)(混凝土规范式 8.1.2-1)
 ωmax=2.1×0.200×98.0/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)
=0.025,满足规范要求!
  ③、左端支座跨中裂缝:
  ④、下端支座跨中裂缝:
   裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ,  按下列公式计算: 
  ψ=1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk)  (混凝土规范式 8.1.2-2)
  σsk=Mk / (0.87 ×ho ×As)  (混凝土规范式 8.1.3-3)
  σsk=5.77×106/(0.87×101.×335.)=196.00N/mm
  矩形截面,Ate=0.5×b×h=0.5×1000×120.=60000.mm2
  ρte=As / Ate(混凝土规范式 8.1.2-4)
  ρte=335./ 60000.=0.006
 当 ρte <0.01 时,取ρte=0.01
  ψ=1.1 - 0.65×1.78/( 0.01×196.00)=0.510
 ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)(混凝土规范式 8.1.2-1)
 ωmax=2.1×0.510×196.0/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)
=0.129,满足规范要求!
  ⑤、右端支座跨中裂缝:
  ⑥、上端支座跨中裂缝:
   裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ,  按下列公式计算: 
  ψ=1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk)  (混凝土规范式 8.1.2-2)
  σsk=Mk / (0.87 ×ho ×As)  (混凝土规范式 8.1.3-3)
  σsk=5.77×106/(0.87×101.×335.)=196.00N/mm
  矩形截面,Ate=0.5×b×h=0.5×1000×120.=60000.mm2
  ρte=As / Ate(混凝土规范式 8.1.2-4)
  ρte=335./ 60000.=0.006
 当 ρte <0.01 时,取ρte=0.01
  ψ=1.1 - 0.65×1.78/( 0.01×196.00)=0.510
 ωmax=αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)(混凝土规范式 8.1.2-1)
 ωmax=2.1×0.510×196.0/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)
=0.129,满足规范要求!
(1)基本资料:
 1)房间编号: 32
  2)边界条件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/
  3)荷载:
   永久荷载标准值:g=7.50 kN/㎡
   可变荷载标准值:q=2.00 kN/㎡
   计算跨度 Lx=2700 mm ;计算跨度 Ly=7200 mm
   板厚 H=120 mm;  砼强度等级:C25;钢筋强度等级:HPB235
  4)计算方法:弹性算法。
  5)泊松比:μ=1/5.
  6)考虑活荷载不利组合。
(2)计算结果:
  Mx=(0.04215+0.00205/5)×(1.35×7.5+0.98×1.0)×2.72=3.45kN•m
  考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩:
  Mxa=(0.11285+0.00930/5)×(1.4×1.0)×2.72=0.82kN•m
   Mx=3.45 +0.82=4.27kN•m
   Asx=326.81mm2,实配Φ 8@150 (As=335.mm2)
   ρmin=0.272%  , ρ=0.279%
  My=(0.00205+0.04215/5)×(1.35×7.5+0.98×1.0)×2.72=0.85kN•m
  考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩:
  Mya=(0.00930+0.11285/5)×(1.4×1.0)×2.72=0.23kN•m
   My=0.85 +0.23=1.08kN•m
   Asy=326.81mm2,实配Φ 8@150 (As=335.mm2)
   ρmin=0.272%  , ρ=0.279%
  Mx'=0.08330×(1.35×7.5+0.98×2.0)×2.72=7.34kN•m
   Asx'=360.91mm2,实配Φ10@200 (As=393.mm2,可能与邻跨有关系)
   ρmin=0.272%  , ρ=0.327%
  My'=0.05585×(1.35×7.5+0.98×2.0)×2.72=4.92kN•m
   Asy'=326.81mm2,实配Φ 8@150 (As=335.mm2,可能与邻跨有关系)
   ρmin=0.272%  , ρ=0.279%
(3)跨中挠度验算:
  Mk --------  按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
  Mq --------  按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
1)挠度和裂缝验算参数:
  Mk=(0.04215+0.00205/5)×(1.0×7.5+1.0×2.0)×2.72=2.95kN•m
  Mq=(0.04215+0.00205/5)×(1.0×7.5+0.5×2.0)×2.72=2.54kN•m
   Es=210000.N/mm2     Ec=27871.N/mm2
   Ftk=1.78N/mm2      Fy=210.N/mm2
2)在荷载效应的标准组合作用下,受弯构件的短期刚度 Bs:
 ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ,  按下列公式计算: 
  ψ=1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk) (混凝土规范式 8.1.2-2)
  σsk=Mk / (0.87 ×ho ×As)  (混凝土规范式 8.1.3-3)
  σsk=2.95/(0.87×101.×335.)=100.11N/mm
  矩形截面,Ate=0.5×b×h=0.5×1000×120.=60000.mm2
  ρte=As / Ate(混凝土规范式 8.1.2-4)
  ρte=335./ 60000.=0.00559
  ψ=1.1 - 0.65×1.78/(0.00559×100.11)=-0.969
  当 ψ<0.2 时,取ψ=0.2
 ②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE:
  αE=Es / Ec=210000.0/ 27870.7=7.535
 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf':
    矩形截面,γf'=0
 ④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ=As / b / ho=335./1000/ 101.=0.00332
 ⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式(混凝土规范式 8.2.3-1)计算:
    Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+ 3.5γf')]
Bs=210000.×335.×101.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535
×0.00332/(1+3.5×0.00)]
=1237.70kN•m
3)考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ:
  按混凝土规范第 8.2.5 条,当ρ'=0时,θ=2.0
4)受弯构件的长期刚度 B,可按下列公式计算:
  B=Mk / [Mq ×(θ - 1) + Mk] ×Bs (混凝土规范式 8.2.2)
  B=2.95/[2.54×(2-1)+ 2.95]×1237.70=653.231kN•m
5)挠度 f=κ ×Qk ×L4 / B
  f=0.00260×9.5×2.74/ 653.231=2.012mm
  f / L=2.012/2700.=1/  1342.,满足规范要求!
(4)裂缝宽度验算:
  ①、X方向板带跨中裂缝:
   裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ,  按下列公式计算: 
  ψ=1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk)  (混凝土规范式 8.1.2-2)
  σsk=Mk / (0.87 ×ho ×As)  (混凝土规范式 8.1.3-3)
  σsk=2.95×106/(0.87×101.×335.)=100.11N/mm
  矩形截面,Ate=0.5×b×h=0.5×1000×120.=60000.mm2
  ρte=As / Ate(混凝土规范式 8.1.2-4)
  ρte=335./ 60000.=0.006
 当 ρte <0.01 时,取ρte=0.01
  ψ=1.1 - 0.65×1.78/( 0.01×100.11)=-0.055

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