当采用浮动式活塞销时，必须计算连杆小头在水平方向由于往复惯性力而引起的直径变形，其经验公式为:
（5）
式中：δ—连杆小头直径变形量，mm；
—连杆小头的平均直径，mm；
I—连杆小头断面积的惯性矩对于一般发动机，此变形量的许可值应小于直径方向间隙的一半，标准间隙一般为mm031.0~012.0，则校核合格。
3.4.4 连杆杆身的结构设计与强度计算
连杆杆身结构的设计
连杆杆身从弯曲刚度和锻造工艺性考虑，采用工字形断面，杆身截面宽度B约等于(0.26~0.3)D((D为气缸直径)，取B=0.27D=21.87mm，截面高度H=(1.5~1.8)B，取H=1.65B=36.08mm。
为使连杆从小头到大头传力均匀，在杆身到小头和大头的过渡处用足够大的圆角半径。
3.4.5杆杆身的强度校核 本文来自辣%文~论!文\网，毕业论文 www.751com.cn 加7位QQ324~9114找原文
连杆杆身在不对称的交变循环载荷下工作，它受到位于计算断面以上做往复运动的质量的惯性力的拉伸，在爆发行程，则受燃气压力和惯性力差值的压缩，为了计算疲劳强度安全系数，必须现求出计算断面的最大拉伸、压缩应力。
（1） 最大拉伸应力
由最大拉伸力引起的拉伸应力为：
（6）
式中： —连杆杆身的断面面积，汽油机 ，A为活塞投影面积，取 。
则最大拉伸应力为：
（2） 杆身的压缩与纵向弯曲应力
杆身承受的压缩力最大值发生在做功行程中最大燃气作用力 时，并可认为是在上止点，最大压缩力为：
（7）
连杆承受最大压缩力时，杆身中间断面产生纵向弯曲。此时连杆在摆动平面内的弯曲，可认为连杆两端为铰支，长度为l=149mm；在垂直摆动平面内的弯曲可认为杆身两端为固定支点，长度为 ，因此在摆动平面内的合成应力为：
（8）
式中：c—系数，对于常用钢材，c=0.0003~0.004，取c=0.002；
—计算断面对垂直于摆动平面的轴线的惯性矩， 。
将式（8）改为：
（9）
式中 —连杆系数，
；
则摆动平面内的合成应力为：
同理，在垂直于摆动平面内的合成应力为：
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