现浇楼盖及单层厂房结构设计 第2页
图2.1结构平面布置图
由上图可知，支承梁纵向布置，跨度为6300mm，间距为6000mm，支承梁
横向布置，跨度为6000mm。 板按弹性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖。
2.2双向板计算
2.2.1 确定板厚h
板的厚度 （ 为双向板的短向计算跨度）得 。
2.2.2 荷载计算
20mm水泥砂浆面层 0.02 × 20 = 0.40 kN／m2
140mm钢筋混凝土板 0.14 × 25 =3.50 kN／m2
20mm混合砂浆天棚抹灰 0.02 × 17= 0.34 kN／m2
4.24 kN／m2
永久荷载设计值 g = 1.2 × 4.24＝5.09 kN／m2
可变荷载设计值 q = 1.3 × 10.0＝13.00 kN／m2
合计 18.09 kN／m2
2.2.3按弹性理论计算
2.2.3.1求跨中最大正弯矩
跨中最大正弯矩发生在可变荷载为棋盘形布置。计算时简化为：
1）求内支座为固定，g’=g十q/2=5.09＋13/2=11.59KN/㎡作用下的跨中弯矩；
2）求内支座为铰支，q’=q/2=13/2=6.5KN/㎡作用下的跨中弯矩；
3）求以上两种情况所求的跨中弯矩之和，得各内板跨中最大正弯矩。
边跨板、角板，梁（边缘支座）对板的作用均视为铰支支座，计算方法同内板。
2.2.3.2求支座最大负弯矩
按可变荷载满布时求得，即内支座为固定，求g+g作用下的支座弯矩。边缘支座均视为铰支支座。对中间支座，由相邻两个区格求出的支座弯矩值不相等
取其平均值进行配筋计算。
计算跨度：
纵向：中间跨 l0= lc=6. 3 m；
边 跨 l0=6.3－0.1－0.12＋0.12／2＋0.2/2=6.24m；
横向：中间跨 l0= lc=6.0m；
边 跨 l0=6.0－0.1－0.12＋0.12／2＋0.2/2=5.94m
截面的有效高度h。
对跨中截面：横向h。＝140－20=120mm，纵向h。=140－30=110mm；
对支座截面均取：h。＝120mm。
按弹性理论计算的弯矩，见表2.1。
A-B 支座
A-C 支座
B-D 支座
C-D 支座
2.1 双向板弯矩计算（单位 ）
区格 A B
6.0/6.3=0.95 5.94/6.3=0.94
跨内 计算简图
跨内
(0.0198×11.59+0.0410×6.5)×6×6=17.86 (0.0229×11.59+0.0410×6.5)×5.94×5.94=18.77
(0.0172×11.59+0.0364×6.5)×6×6=15.69 (0.0194×11.59+0.0364×6.5)×5.94×5.94=16.28
(17.86+0.2×15.59) =20.10 (18.77+0.2×16.28) =22.03
(15.59+0.2×17.86) =20.10 (16.28+0.2×18.77) =20.03
支座 计算简图
0.0550×18.09×6×6=35.82 0.0634×18.09×5.94×5.94=40.47
0.0528×18.09×6×6=34.39 0.0610×18.09×5.94×5.94=38.94
区格 C D
6.0/6.24=0.95 5.94/6.24=0.94
跨内 计算简图 跨内
(0.0243×11.59+0.0402×6.5)×6×6=19.42 (0.0261×11.59+0.0410×6.5)×5.94×5.94=20.08
(0.0162×11.59+0.0365×6.5)×6×6=15.30 (0.0230×11.59+0.0364×6.5)×5.94×5.94=17.75
(19.42+0.2×15.30) =22.48 (20.08+0.2×17.75) =23.63
(15.30+0.2×19.42) =19.18 (17.75+0.2×20.08) =21.77支座 计算简图
0.0625×18.09×6×6=40.70 0.0726×18.09×5.94×5.94=46.34
0.0560×18.09×6×6=36.47 0.0698×18.09×5.94×5.94=44.55
2.2.3.3板内配筋计算
A区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。板跨内和支座配筋计算见下表2.2。
表2.2 双向板配筋计算（单位m㎡）
截面
选配钢筋 实配面积
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