故取 ，因此 ，则设备必须安装地脚螺栓。
于是所需地脚螺栓的根部直径                  
式中 指地脚螺栓材料的许用应力，对于Q235-A取 ； 指地脚螺栓腐蚀裕量，取 ；n指地脚螺栓个数，取32个；所以得：
 
所以选用 螺栓32个均布作为地脚螺栓。
3.12 裙座与塔壳焊缝验算
裙座与塔壳之间的焊接采用对接焊接。J-J截面处的拉应力按下式校核
                                    （3.28）
上式中 为设计温度下焊接接头的许用应力，取两侧母材许用应力的小值； ――搭接焊缝处的最大弯矩； ――II-II截面以上的塔器操作质量。
所以符合。
3.13 开孔补强计算
3.13.1 进料口
在内径Di=2000的塔上设置公称直径DN=250mm，Φ266x8的接管作为塔的进料口。塔的设计压力1.39MPa，设计温度137.8℃，圆筒名义厚度为14mm，接管外伸高度 ，封头和补强圈材料均为 ，其许用应力为170 MPa，接管材料为10号钢，查GB 150.1~150.4-2011《压力容器》得其许用应力为 =108MPa，接管的厚度附加量C均取2mm，焊接接头系数 。
（1）补强及补强方法判别
因为允许不另行补强的最大接管外径为89mm，本开孔外径等于266mm，故需另行考虑其补强。开孔直径 ，满足等面积开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。
（2）开孔所需补强面积
筒体计算厚度 δ= 9.67 mm
强度削弱系数
接管有效厚度为
开孔所需补强面积
                 （3.29）
（3）有效补强范围
 
有效宽度B取大值，故B=508mm。
 
外侧有效高度h1取小值，故h1=45.08mm。
 
内侧有效高度h2取小值，故h2=0。
（4）有效补强面积
筒体有效厚度  
所以筒体多余金属面积：
              （3.30）
接管计算厚度
                     （3.31）
所以接管多余金属面积：
                     （3.32）
接管区焊缝面积（焊脚取6.0mm）：
 
所以有效补强面积：
 
（5）所需另行补强面积
 
所以拟采用补强圈补强。
（6）补强圈设计
根据接管公称直径DN250选补强圈，参照补强圈标准JB/T 4736取补强圈外径D0=480mm，Di=285mm；因B=508mm> D0=480mm，补强圈在有效补强范围内。
补强圈厚度为 。
考虑钢板负偏差并经圆整，取补强圈名义厚度为δn=10mm。
3.13.2 塔底物料出口
在内径Di=2000的塔上设置公称直径DN=250mm，Φ266x8的接管作为塔的出料口。塔的设计压力1.39MPa，设计温度137.8℃，封头名义厚度为14mm，接管外伸高度 ，封头和补强圈材料均为 ，其许用应力为170 MPa，接管材料为10号钢，查GB 150.1~150.4-2011《压力容器》得其许用应力为 =108MPa，接管的厚度附加量C均取2mm，焊接接头系数 。
（1）补强及补强方法判别
因为允许不另行补强的最大接管外径为89mm，本开孔外径等于266mm，故需另行考虑其补强。开孔直径 ，满足等面积开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。 液化气回收装置脱丁烷塔的设计+CAD图纸+答辩PPT(12):http://www.751com.cn/huaxue/lunwen_2056.html