施胶机总体设计+CAD图纸+辊筒设计(14)

q—均匀分布载荷的荷强。
b—辊筒的辊面宽度。
l—辊筒的轨距
原式=
=
= mm
辊筒的相对挠度与纸机幅宽的三次方成正比，对宽幅较大的造纸机辊筒要求既要基本保持相对挠度不变，同时不要使辊筒的尺寸限制在结构合理的范围内，这是比较难做到的。宽幅门造纸机的辊筒的相对挠度允许值可偏大一些。
为了使宽幅门造纸机辊筒具有足够的刚性，越来越多的使用一些新型结构的辊筒，例如：可控中高辊，中间固定辊等。
5.4.6 辊筒临界速度的计算
随着造纸机车速的不断提高，辊筒的车速不断增加。在设计小直径的辊筒时，已经需要考虑到辊筒的共振问题。一般来说，造纸机辊筒的扭转振动的临界速度大大超过其挠曲振动临界速度，设计中只需要校核该辊筒的横向振动的临界速度。
查阅资料后，发现采用下式来计算辊筒的横向振动的临界速度已有足够的准确度：
W0 =
   式中：g—重力加速度
f0—辊筒的自重引起的挠度
辊筒自重引起的挠度f0用于下式进行计算：
f0 = G / 384EI [b3－4b2l +8l3－64a3（α－1）]
式中：G—辊筒的自重
        b—辊面宽度
        l—轨距
        α = EI / E1I1—辊体的辊径截面刚度转换系数
        其中EI为辊体的截面刚度，E1I1为辊颈的平均截面刚度
        a=（l－b）/ 2—辊体端面主轴承中线的距离
代入后得f0 = 1513× 64/ [384×2×107 ×π( 554－524)] × {2203－4×2202 ×270+8×2703 +64×[（270－220）/ 2]3 ×[(Л（554 －524）/64) /( Л ×134 / 64)]}
= 0.16mm
∴W0 = = =7.83
5.4.7 辊筒动允许不平衡量
    由于辊筒在高速运转情况下，考虑到机器的稳定性，提高轴承寿命，降低转
超声，因此考虑到辊筒的允许不平衡量。
辊筒的允许不平衡量，单位为g.cm，公式表示为
                     =KM/n
     式中：M—辊筒重量,kg；
           n—结构转速,r/min；
           K—常数；
     上辊转速n1=V/ЛD=600/(3.14×0.55)=347.5rad/s
     下辊转速n2= V/ЛD=600/(3.14×0.52)=367.5rad/s

通过标准GB5799—86造纸机械辊筒与烘缸动平衡，各种导辊、压榨铁辊、烘缸、冷缸、施胶辊和胶料辊均选用品级G4，查表得，品级G4对应的常数K为3820
     将各数据代入公式中得:
     上辊：Uper1=3820×1513/347.4=16636.9g.cm
     下辊：Uper2=3820×1486/367.4=15450.5g.cm
5.4.8 辊筒与轴过盈配合的计算
（1）最小比压计算：
         P≥2T0 /Л d2 × l × f
       式中 P—最小径向比压
            T0—传递扭矩
            d—接触面直径
l—接触面长度
            f—摩擦系数施胶机总体设计+CAD图纸+辊筒设计(14):http://www.751com.cn/jixie/lunwen_774.html