(2.2.10)
其中：z——比例距离
                         (2.2.11)
其中：R——距离装药中心的距离（m）
ωiT——装药TNT当量（kg）
根据式（2.2.10）与式（2.2.11）计算出的隔板材料为空气时，前后级距离为40mm、50mm、60mm时前级爆轰对随进子弹头部的超压峰值如表2.2.2。
表2.2.2 无隔板时随进子弹超压峰值
前后级距离（mm）    40    50    60
超压Δpm(GPa)
13.80    7.09    4.12
前后级距离从30mm到80mm时，随进子弹头部超压曲线见图2.2.2。
假定空气中初始压力P0=0，则随进子弹头部所受压力峰值为：       Pm=P0+ ΔPm=ΔPm，即压力与超压相等。
（2）当隔板材料为45钢时，接触爆炸为反射加强情况（Px>PH）。
爆轰波阵面压强计算公式为[23]：
                    (2.2.12)
其中：ρ0——炸药的密度（g/cm3）
    炸药为8701，爆速D取8425m/s，多方指数γ取3，密度ρ0=1.7g/cm3，计算得到爆轰波阵面压强PH=3.02×1010Pa，将式（2.2.4）、式（2.2.6）和式（2.2.8）联立方程组，带入表2.2.1中45钢材料参数，解得Px=47.59Gpa，ux=1075.2m/s。
隔板材料为45钢，隔板厚度为40mm、50mm、60mm时前级爆轰对随进子弹头部的压力峰值见表2.2.3。

表2.2.3 隔板为45钢时随进子弹压力峰值
隔板厚度b(mm）    40    50    60
压力峰值px’(GPa)     5.58    3.26    1.91
隔板厚度从0mm到100mm时，随进子弹头部压力峰值曲线见图2.2.3。
（3）当隔板材料为LY12铝时，接触爆炸为反射加强情况（Px>PH）。
炸药为8701，爆速D取8425m/s，多方指数γ取3，密度ρ0=1.7g/cm3，爆轰波阵面压强PH=3.02×1010Pa，将式（2.2.4）、式（2.2.6）和式（2.2.8）联立方程组，带入表2.2.1中LY12铝的材料参数，解得Px=36.26Gpa，ux=1709.5m/s。
隔板材料为LY12铝，隔板厚度为40mm、50mm、60mm时前级爆轰对随进子弹头部的压力峰值见表2.2.4。
表2.2.4 隔板为LY12铝时随进子弹压力峰值
隔板厚度b(mm)    40    50    60
压力峰值px’(GPa)    3.52    1.97    1.10
隔板厚度从0mm到100mm时，随进子弹头部压力峰值曲线见图2.2.4。
（4）当隔板材料为有机玻璃时，接触爆炸为反射减弱情况（Px<PH）。
炸药为8701，爆速D取8425m/s，多方指数γ取3，密度ρ0=1.7g/cm3，爆轰波阵面压强PH=3.02×1010Pa，将式（2.2.3）、式（2.2.4）和式（2.2.6）联立方程组，带入表2.2.1中有机玻璃的材料参数，解得Px=22.00Gpa，ux=2739.9m/s。
隔板材料为有机玻璃，隔板厚度为40mm、50mm、60mm时前级爆轰对随进子弹头部的压力峰值见表2.2.5。
表2.2.5 隔板为有机玻璃时随进子弹压力峰值
隔板厚度b(mm)    40    50    60
压力峰值px’(GPa)
0.77    0.33    0.15
隔板厚度从0mm到100mm时，随进子弹头部压力峰值曲线见图2.2.5。
（5）当隔板材料为尼龙时，接触爆炸为反射减弱情况（Px<PH）。
炸药为8701，爆速D取8425m/s，多方指数γ取3，密度ρ0=1.7g/cm3，爆轰波阵面压强PH=3.02×1010Pa，将式（2.2.3）、式（2.2.4）和式（2.2.6）联立方程组，带入表2.2.1中有机玻璃的材料参数，解得Px=21.57Gpa，ux=2777.1m/s。 ANSYS适应新型串联战斗部要求的随进子弹研究(5):http://www.751com.cn/jixie/lunwen_9974.html