4500 163 125 1.30 269.80 133 2.03

5000 162 125 1.30 265.03 116 2.28

5500 161 125 1.29 260.17 101 2.58

6000 160 125 1.28 255.22 86 2.97

6100 152 125 1.22 212.03 82.4 2.57

由图可知，0～650mm处，身管安全系数≤1.0； 730～3500mm处，身管安全系数≤1.7；炮口部身管安全系数≥1.9。该身管在药室部和直膛部均存在身管安全系数不足的情况，故必须进行自紧以提高身管的强度极限。来!自~751论-文|网www.751com.cn

4 液压自紧身管设计

4.1假设条件

材料在塑性变形时，它的应力与应变之间的关系是复杂的，因此在研究身管自紧理论时，采用下述假设条件：

（1）形状是理想的圆筒形；

（2）材料是均质和各向同性的；

（3）圆筒承受的压力垂直作用于筒壁表面且均匀分布；

（4）圆筒受力变形后仍保持其圆筒形，任一横截面变形后仍为平面（平面假设）；

（5）压力是静截荷，圆筒各质点均处于静力平衡状态。

（6）不考虑材料的强化影响，即假设所用的材料模型是理想弹塑性材料，这与炮钢实际的单向的拉伸应力—应变曲线较为接近，因为炮钢的强化很小。

（7）不考虑Bauschinger效应的影响，即认为材料在拉伸产生一定的塑性变形后，再进行反向加载时，其压缩的屈服极限 等于拉伸时的屈服极限