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PS/AP/AL 240～250 2800 1.72 浇注
PU/AP/AL 260～265 3000～3300 1.77 浇注
PBAN/AP/AL 260～263 3200 1.77 浇注
CTPB/AP/AL 260～265 3100～3200 1.77 浇注
GLQ-1 230～240 3000～3200 1.668 浇注
FC/AP/AL 240～245 3400 2.05 压伸
DB/AP/Be 275～280 3600 1.77 浇注
CTPB/AP/Be 275～280 3200 1.66 浇注
PU/AP/Be 275～280 3200 1.66 浇注
HTPB/AP/AL 260～265 3100～3200 1.77 浇注
介于本文研究火箭发动机主要起到助推、增程的作用，应选择“大推力，小工作时间，压强温度系数小”的推进剂。对比于其他推进剂各个参数，最后选择复合推进剂GLQ-1，表2-2是其能量特性和内弹道特性。
表2-2 GLQ-1能量特性和内弹道特性
比冲量 /（ ）
2279 燃速温度系数 0.233密度 /
1.668 特征速度 1544
燃速 /
25.0 临界压强 / 3.92
压强指数n 0.35
2.2 装药药型选择
装药药型选择是装药设计的第一步，因为不同的药型适用于不同要求的固体火箭发动机，并有不同的设计方法，只有选择了药型之后，才能着手进行装药几何尺寸设计[1.6.7]。
一般来讲，选择装药药型应根据以下原则：
（1）使装药的药型有足够的燃面，以获得必要的炮口速度。
（2）对燃烧室的传热小。在管状药的燃烧过程中，因燃气直接作用在燃烧室内壁上，传热较多，热损失较大。
（3）装药药柱在燃烧室内容易固定。管状药固定比较困难，一般要采用挡药和固药装置。
（4）装药的余药少，利用率高。管状装药余药损失较少。
（5）装药有足够的强度。
（6）结构及工艺简单，便于大量生产。