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硬质塑性有限元分析的结果，可以看到在图4和5。对于模镶件的有限元分析，从变形分析中得到的节点力必须映射到模镶件的网格系统。在这项研究中，由Yoon等人提出的方法。[ 14 ]用于从工件到模镶件的节点力的映射。
4.结果与讨论
4.1 一个应力环的预应力挤压模
预应力挤压模具材料如图3所示，如表1所示。使用传统的设计方法，确定了模具的插入件和应力环的尺寸4。其结果是，外径1是76.2毫米和绝对干扰为0.249毫米，如表2所示。直径比的模具插入，Q = D i /D 1，是0.462（= 35.2 / 76.2）。其他尺寸在图3中给出。
通过使用所提出的方法，预应力挤压模具进行了分析。图6（1）显示了在模镶件上有效应力的分布。碳化钨最大有效应力的值不超过材料的屈服应力，应力环的应力状态不是屈服应力，如图7所示图，6（二）和6（3）显示径向和环向应力的分布，由于刀具材料是脆性的，压缩应力优于拉伸应力。特别是碳化钨作为一个模具插入件的情况下，应力的状态必须被设计为压缩，平均应力的分布也在图6中示出。然而，分析结果如图6（4），显示了该模具插入件的应力稍微受拉伸。对于厚壁圆筒的形状，根据拉梅的方程[ 1 ]，采用的是传统的设计，没有考虑到这一点。
4.2 双应力环的应力分析与设计
在双应力换模具的情况下，如图3所示，在表3中描述的模具的材料特性，使用常规设计的模具设计参数4。干扰的角度为1，所有接口上的摩擦系数为0.3。
4.2.1 变化的干扰下的应力分析
对于常规的设计和建议的设计，应力分析的应力分析的比较，结果示于图13和14。在图13中，左手和右手的数字分别是是传统的和建议的设计。两种设计都是安全的因为模具插入的最大有效应力的值不超过其屈服应力。结果，挤压过程中最大有效应力降低8.2%，最大平均应力由7.1%增加到负值。
5.结论
本文提出了一种应力环预应力冷挤压模的应力分析方法和设计方法。所提出的方法已被应用于一个冷挤压模具的分析和双应力环。根据一、双应力环的干涉和直径的变化，对最大有效应力进行了评价。对于挤出过程中，平均应力，最大接触压力，和最大的环向应力的变化呈线性变化的收缩配合的干扰。在挤压过程中，模具插入件的最大有效应力是根据直径和干扰的变化最小值。所提出的方法的最大有效应力的最小值，考虑加工公差的直径和干扰已被确定。因此，建议的分析和设计方法，可以预期的改善模具寿命。