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在1916年，Chubb首次发现电场可以强化沸腾换热，在电场作用下水的蒸发速率可达到3倍的提高。不过在此之后，EHD强化换热技术没有得到重视。直到Bochirol等在1960年发表了对电场强化沸腾换热的定量分析结果，学术界重新开始关注EHD强化换热技术，国内外学者对其进行了大量的实验和理论研究。特别是在最近的十多年内，随着对节能以及新能源技术的大力开发，在低温制冷、暖通空调、余热回收等领域的设备于小传热温差下进行热交换的要求越来越高，而EHD强化换热在此方面优点众多，因此使得EHD强化传热的研究有了长足的进步和发展，并取得了多项突出的成果。49402
1993年Ogata和Yebe使用R-11和乙醇的混合物进行了实验，实验工质在外加电场下的沸腾换热，是无电场最大值下的近8.5倍。同时，为探究EHD强化换热的作用机理，对电场中的气泡进行基础实验和分析，结果显示，静电力（麦克斯韦应变和电致伸缩力）的垂直分量将气泡推向换热表面，而静电力的径向分量则使气泡剧烈扰动。
Zaghodudi等人在2002年的实验研究比较了EHD强化换热对三种有着不同介电常数的工质（正戊烷、R-113和R-123）的作用效果。对于介电常数较高的R-123，换热系数提高了3倍，而介电常数较小的正戊烷和R-123，其换热系数只有不到两倍的提高。
2003年黄烜等人对管束外EHD强化换热进行了实验研究，采用了R-11和R-134a混合工质，通过实验，得出在热流密度一定时，换热系数与电压大小正相关；而在热流密度较高时，EHD强化的效果不如在热流密度较低时的效果好；在低热流密度的情况下，R-11与R-134a混合比为1.4%时EHD强化效果最好，强化系数达到6.69，而实验工质为纯R-11时，其EHD强化系数至多为1.43。
王发刚等人于2003年采用乙酸乙酯作为工质进行实验，研究了EHD强化实验工质对流和沸腾换热的效果，并对初步地定性了实验结果：在平板表面上，对于极性较强的有机工质乙酸乙酯，相同热流密度下，EHD强化自然对流换热的效果与对沸腾换热的强化效果相比，有明显提高，自然对流条件下，EHD强化系数为6~7，而沸腾换热时，EHD强化系数最大为4~5；两种换热条件下，EHD强化系数随热流密度的升高而减小；但对于自然对流换热，当热流密度大于4kW·m¬¬¬-2后，外加电场的强化效果与热流密度的变化几乎无关。
在2007年，黄烜等人使用R-123为实验工质，以不同的6种电场分布方式，在不同的电压和热流密度条件下论文网，对电场分布对EHD强化沸腾换热的影响进行了实验研究。通过数值分析发现，电极中外加电压相同时，均匀电场所产生的场强最大。但实验中，间距为10mm的线状电极所产生的电场对R-123沸腾换热的强化效果最好，而此时的场强稍小与相同电压下均匀电场的场强。
2009年Wang等人实验研究了EHD强化液氮沸腾换热的作用效果，实验使用平板换热面，外加均匀直流电场。结果表明：外加电场的场强越高，就越容易在较低的热流密度下进入核态沸腾；电场可以强化液氮的核态沸腾换热，在实验中，在外加电压为40kV时，传热系数有最高达50%的提升；同时，利用电场能增大临界热流密度，通过实验，在40kV的外加高压电作用下，临界热流密度可以提高14%。
综上所述可以看出，水电动力学强化换热的作用机理复杂，且影响EHD强化换热的效果的因素众多，如单工质的物性、混合工质的混合比、工质沸腾工况、电场分布、电场强度、热流密度等。因此，虽然国内外研究者对EHD强化换热进行了大量的理论和实验研究，但仍处于积累数据和探索机理的阶段，同时各种研究没有形成完整的体系。而且，对于EHD强化换热影响因素的复杂性，目前的研究仍有一定的局限。对此，本人认为可以在以下两个个方面进行研究：