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    方程式(2.2.13)右端第1项在高压段起主要作用,第2项在中压段起主要作用,第3项代表低压段。8701炸药的计算参数见表2.2.7[27]:
    表2.2.7 8701炸药的计算参数
    ρ0/(g/cm3)    D/(km/s)    E/GPa    A/GPa    B/GPa    R1     R2    ω
    1.7    8425    9.5    854.5    20.5    4.6    1.35    0.25
    隔板为60mm尼龙材料(NYLON),使用固体介质的冲击(Shock)状态方程和von Mises强度模型,参数取自AUTODYN材料参数库。随进子弹壳体材料45钢(STEEL),使用线性(Linear)状态方程和约翰逊-库克(Johnson Cook)强度模型,参数取自AUTODYN材料参数库。
    线型状态方程为:
                            (2.2.14)
    其中:K——材料的体积模量
          u——u=ρ/ρ0-1
    约翰逊-库克强度模型表达式为[28]:
                  (2.2.15)
    其中:A——材料静态屈服极限
          B、n——应变硬化参数
          C——与应变率相关的参数
          εp——有效塑性应变
          εp*——归一化的有效塑性应变率
          m——温度软化参数
    若室温为Tr,熔点温度为Tm,则相对温度定义为:
                      (2.2.16)
    后级装药用与8701相同密度的材料模型来代替8701炸药,前级装药起爆方式为点起爆,前级与后级为相对静止状态,仿真设计见图2.2.8。
    为方便观察,在后级随进子弹上共取8个高斯观察点,其中:点1为随进子弹头部前面一个网格,此点可以记录爆轰冲击波对随进子弹的压力变化;点2、3为随进子弹头部上的点,可以记录冲击波传入弹体内的压力变化;点6为冲击波最先传入随进子弹内二级装药的位置,可以记录冲击波传入随进子弹内部二级装药中的压力变化。
    前级装药起爆18.2us时,冲击波传播过程中压力云图见图2.2.9,此时弹头头部达到冲击波对其作用压力峰值。前级装药起爆31.0us时,结束仿真,材料状态见图2.2.10,观察可知二级聚能装药与药型罩几乎无变形,通过坐标可观察到随进子弹头部变形向左缩进1.2mm,变形量极小,可忽略不计。
    仿真过程中,高斯点1的压力变化历史曲线见图2.2.11,压力峰值出现在18.2us时,最大压力为1.19GPa,仿真结果与随进子弹头部所受压力理论计算结果相符,略有偏大。高斯点2、3的压力变化历史曲线见图2.2.12,点2的压力峰值出现在19.6us时,最大压力为2.47GPa,仿真结果与传入随进子弹壳体材料中的压力计算值非常一致;点3的压力峰值出现在21.6us时,最大压力为1.82GPa,衰减变化规律与理论研究结果相符。点6的压力峰值出现在29.1us时,最大压力为0.59GPa,此压力远小于8701高能炸药起爆压力,故本例中隔板的设计起到了非常好的隔爆效果。
     
    图2.2.8 冲击波对随进子弹影响仿真建模
     
    图2.2.9 在18.2us时冲击波传播压力云图
     
    图2.2.10 在31.0us时随进子弹影响仿真
     
    图2.2.11 高斯点1压力变化历史曲线
     
    图2.2.12 高斯点2、3压力变化历史曲线
     
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